- [檢測百科]分享：基于遺傳算法優化的SMABP神經網絡本構模型2025年06月16日 16:53
- 系統研究了形狀記憶合金絲(SMA)應力-應變曲線、特征點應力、耗能能力及等效阻尼比隨材料直徑、應變幅值、加載速率、加載循環次數的變化規律;由于SMA唯象Brinson等常見本構模型無法以數學模型方式精確描述SMA各影響因素對其力學性能的影響程度,基于SMA實驗結果
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- [檢測百科]分享：高應變速率下Mg-3Zn-1Y鎂合金的各向異性及變形機制2025年04月21日 15:17
- 采用分離式Hopkinson壓桿裝置(SHPB)測試了擠壓態Mg-3Zn-1Y稀土鎂合金在應變速率分別為1000、1500和2200 s-1時的動態真應力-真應變曲線;采用OM和SEM等分析了其高速變形過程中的組織演變規律及斷口形貌,從微觀變形機制的角度探討了具有強烈初始基面織構的擠壓態鎂合金產生各向異性的原因。
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- [檢測百科]分享：淬火配分貝氏體鋼不同位置殘余奧氏體C、Mn元素表征及其穩定性2025年03月06日 13:41
- 采用部分奧氏體化-兩相區保溫-淬火-配分(IQ&PB)熱處理工藝，借助SEM、TEM、XRD研究了淬火配分貝氏體鋼組織形貌及殘余奧氏體特征，利用EPMA、EBSD、納米壓痕等表征了不同位置殘余奧氏體中合金元素的分布情況，結合室溫拉伸應力-應變曲線，研究了C、Mn元素對不同位置殘余奧氏體穩定性的影響及其相變規律
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- [檢測百科]分享：SiC/2009Al復合材料的變形加工參數的優化仿真研究2025年02月08日 13:54
- 對粉末冶金法制備的15%SiC (體積分數)/2009Al復合材料熱變形參數的仿真優化方法進行了探討。通過熱壓縮實驗獲得復合材料的動態真應力-真應變曲線，由此建立了最大應變量下應變速率敏感指數(m)分布圖
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- [檢測百科]分享：Al19.3Co15Cr15Ni50.7高熵合金的熱變形行為2024年10月23日 15:53
- 為研究鑄態Al19.3Co15Cr15Ni50.7高熵合金的熱變形行為，利用Gleeble-3500熱模擬試驗機對試樣進行熱壓縮實驗，獲得了在應變速率為0.001~0.1 s-1和變形溫度為973~1273 K條件下的真應力-真應變曲線
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- [檢測百科]分享：工程機械用 Q690鋼的熱變形行為2023年02月27日 15:12
- 研究工程機械用 Q690鋼的高溫熱變形行為,采用 Gleeble3800型熱模擬試驗機,對 工程機械用 Q690鋼進行高溫壓縮試驗。分析了 Q690鋼的真應力-真應變曲線;建立了 Q690鋼的 熱變形方程和熱加工圖。結果表明:隨著變形溫度的升高和變形速率的減小,Q690鋼的流變應力 減小;Q690鋼的熱變形激活能為432.3545kJ/mol;熱加工圖表明 Q690鋼在整個溫度范圍內均存 在失穩區,實際生產過程中應盡量避免失穩區;在溫度為 1080~1150 ℃,應變速率為 0.01~ 0.3s -1 時,Q690鋼的功率耗散因子高于0.3,該參數為 Q690鋼最佳的熱加工區域。
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- [檢測百科]分享：高強高韌低合金馬氏體鋼的靜態軟化行為2023年01月18日 14:10
- :以新開發的高強高韌２０SiMn３NiA 低合金馬氏體鋼為研究對象,用熱模擬試驗機對其在９００~１０００℃進行了雙道次壓縮,應變速率為１．０s－１,道次間隔時間為１~１００s,研究了其靜態軟化行為.結果表明:當變形溫度為９００℃時,隨著道次間隔時間的延長,試驗鋼在第二道次變形時的真應力Ｇ真應變曲線由動態再結晶型(軟化趨勢大于硬化趨勢)變為靜態再結晶型(硬化趨勢大于軟化趨勢),
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- [檢測百科]分享：奧氏體不銹鋼的熱壓縮本構方程及動態再結晶行為2022年09月14日 13:47
- 利用 Gleeble熱力模擬試驗機研究了304奧氏體不銹鋼在變形溫度950~1150 ℃、應 變速率0.05~1s-1 條件下的熱壓縮行為,根據真應力-真應變曲線,基于 Arrhenius模型構建其在 高溫下的本構方程,并建立熱加工圖;基于試驗數據建立動態再結晶模型,采用 Deform 軟件對該 鋼的再結晶行為進行模擬,并進行試驗驗證。結果表明:隨著應變速率的增大或變形溫度的降低, 不銹鋼的流變應力增大;在變形溫度1080~1120℃、應變速率0.05~0.2s-1 和變形溫度1120~ 1150 ℃、應變速率0.5~1s-1 下,該鋼具有良好的熱加工性能;模擬得到在變形溫度1000 ℃、應 變速率0.05s-1 和變形溫度1100 ℃、應變速率0.05s-1 下,試樣心部再結晶晶粒體積分數和尺寸 與試驗結果間的相對誤差小于7.62%,驗證動態再結晶模型的準確性。
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- [檢測百科]分享：P92鋼在蠕變-疲勞交互作用下的初始循環特性2022年09月08日 13:30
- 在不同溫度(500~675℃)和不同應變速率(5×10-6~1×10-4s-1)下對P92鋼進行了 單周期應變控制蠕變疲勞試驗,研究了該鋼在蠕變-疲勞交互作用下的初始循環特性,并建立相應 的本構方程對其循環過程進行描述。結果表明:在保載階段 P92鋼出現明顯的應力松弛現象,當 溫度為500~650 ℃時,應力下降率相差較小,而當溫度為675 ℃時,隨著應變速率的增加,應力下 降率增大;除675 ℃,1×10-5s-1 條件外,用由冪函數推導出的應力松弛模型模擬得到真應力和應 力松弛值隨保載時間的變化曲線與試驗結果相吻合,相對誤差小于4.28%。在加載和卸載階段, 在應變速率一定條件下,當溫度不高于550 ℃時,溫度對應力變化率的影響可以忽略,而當溫度高 于550 ℃時,溫度的影響較大,當試驗溫度相同時,應變速率的影響不大;用 Ramberg-Ostgood模 型模擬得到真應力-真應變曲線和真應力-時間曲線與試驗結果吻合,相對誤差小于10.37%。
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- [檢測百科]分享：鎢在不同損傷程度氦離子輻照后的力學性能變化2022年08月31日 16:13
- 采用不同能量和束流的氦離子對再結晶鎢表面進行輻照試驗,對輻照損傷分別為0.2, 0.5,1.0dpa下鎢的微觀形貌進行觀察,并采用不同半徑(1,5,10μm)球形壓頭對其進行納米壓痕 試驗,獲得壓痕應力-應變曲線,探究其力學性能的變化及原因。結果表明:不同損傷程度輻照后鎢 表面損傷層的厚度為554~558nm;隨著輻照損傷程度的加劇,鎢中位錯環密度明顯增大;輻照后 鎢的壓痕應力-應變曲線均未出現突跳現象,且隨著輻照損傷程度的增加,屈服強度提高,壓痕彈性 模量基本保持不變,輻照后產生的位錯環缺陷是引起鎢力學性能發生變化的直接原因;鎢的力學性 能具有壓痕尺寸效應,壓頭半徑越小,鎢的屈服強度越高,未輻照鎢的壓痕應力-應變曲線出現突跳 現象時的壓痕應力越大。
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- [檢測百科]分享:循環應變對快速凝固制備Ti49Ni51 形狀記憶合金 組織和性能的影響2022年08月31日 14:03
- 采用快速凝固技術制備 Ti49Ni51 合金棒,在10 ℃環境溫度下對鑄態合金棒進 行不同循環應變(5.0%,6.0%,6.5%)下的準靜態加卸載壓縮試驗,研究了循環應變對合 金組織和性能的影響,并討論了不同循環應變下合金的超彈性行為。結果表明:3種循環 應變下試驗后 Ti49Ni51 合金均由 B2-TiNi基體相、Ti3Ni4 析出相和 Ti2Ni析出相組成,隨 著循環應變增加,等軸狀 B2-TiNi相晶粒逐漸被拉長,Ti3Ni4 相增多,晶界處部分 Ti3Ni4 相受擠壓作用發生聚集,尺寸變大;3種循環應變下合金的應力-應變曲線均存在馬氏體 相變應力平臺,5.0%循環應變下該應力平臺較不明顯;6.0%和6.5%循環應變下,隨循環 次數增加,耗散能下降而可恢復應變能密度增加,與循環應變為6.0%時相比,6.5%循環 應變下的耗散能略低,而可恢復應變能密度較高;Ti49Ni51 合金具有良好的超彈性;合金 硬度隨循環應變增加而增大。
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- [檢測百科]分享：鎢在不同損傷程度氦離子輻照后的力學性能變化2022年08月30日 14:34
- 采用不同能量和束流的氦離子對再結晶鎢表面進行輻照試驗,對輻照損傷分別為0.2, 0.5,1.0dpa下鎢的微觀形貌進行觀察,并采用不同半徑(1,5,10μm)球形壓頭對其進行納米壓痕 試驗,獲得壓痕應力-應變曲線,探究其力學性能的變化及原因。結果表明:不同損傷程度輻照后鎢 表面損傷層的厚度為554~558nm;隨著輻照損傷程度的加劇,鎢中位錯環密度明顯增大;輻照后 鎢的壓痕應力-應變曲線均未出現突跳現象,且隨著輻照損傷程度的增加,屈服強度提高,壓痕彈性 模量基本保持不變,輻照后產生的位錯環缺陷是引起鎢力學性能發生變化的直接原因;鎢的力學性 能具有壓痕尺寸效應,壓頭半徑越小,鎢的屈服強度越高,未輻照鎢的壓痕應力-應變曲線出現突跳 現象時的壓痕應力越大。
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- [檢測百科]分享：顆粒增強金屬基復合材料細觀有限元建模方法的對比2022年08月22日 16:19
- 以原位生成法制備的 TiB2 顆粒增強鐵基復合材料為研究對象,通過納米壓痕試驗及有 限元反演分析確定基體的冪硬化模型參數,建立二維細觀真實結構模型和顆粒隨機分布的體胞模 型,然后模擬單軸拉伸試驗,用等效宏觀方法計算真應力-真應變曲線,對2種模型的模擬結果進行 對比,并探討邊界條件對模擬結果的影響。結果表明:邊界條件對模擬單軸拉伸時的真應力-真應 變曲線影響較小;2種模型模擬得到單軸拉伸的真應力-真應變曲線差異較小,且與試驗結果吻合, 相對誤差小于5%;真實結構模型模擬得到的彈性模量與屈服強度的誤差小于體胞模型;不同模型 模擬得到基體與顆粒的局部微觀等效應力場及應變場有明顯差異。
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- [檢測百科]分享：基于功熱轉換機理修正SUS301L-MT不銹鋼 J-C本構模型2022年08月08日 15:33
- 摘 要:在常溫下對 SUS301L-MT 不銹鋼進行了應變速率為0.0005s-1 的準靜態和0.1~ 500s-1 的動態拉伸試驗,基于經典J-C模型擬合得到其應力-應變曲線,通過最大擬合優度和匹配 優度確定應變速率敏感系數,對經典J-C本構模型的模擬準確性進行分析;引入動態放大模量確定 馬氏體相變強化和絕熱溫升軟化的臨界應變,對J-C模型進行修正,并對修正模型的擬合結果進行 了驗證。結果表明:經典J-C本構模型無法準確描述試驗鋼在高應變速率塑性變形時的馬氏體相 變強化效應和絕熱溫升軟化效應;修正后的J-C本構模型可準確描述應變速率在0.0005~500s-1 時試驗鋼的力學行為,其匹配優度高達0.985,表明該模型合理有效。
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- [檢測百科]分享：低成本超高強鈦合金的熱變形行為與鍛造工藝的確定2021年12月09日 11:21
- 通過使用廉價合金元素鐵、碳替代昂貴的釩元素制備了低成本超高強鈦合金 TiＧxFeＧ３Al(x＝７,１０,１２),利用 GleebleＧ３５００型熱模擬試驗機研究該合金的熱變形行為,在此基礎上確定了該合金的鍛造工藝.結果表明:TiＧxFeＧ３Al合金在８５０ ℃、１０s－１應變速率下變形時,應力Ｇ應變曲線的平臺階段較為平穩,
- 閱讀（17） 標簽：金屬材料檢測|金相分析|化學分析
- [檢測百科]分享：HPB３００鋼筋表面缺陷原因分析2021年11月11日 16:31
- 某 HPB３００鋼筋表面出現了翹皮、裂紋、折疊、掉肉等缺陷,通過宏觀分析、化學成分分析、金相檢驗、掃描電鏡以及能譜分析等方法對表面缺陷形成的原因進行了分析.結果表明:大量的非金屬夾雜物是造成翹皮和裂紋缺陷的主要原因,軋輥槽形狀不規則是產生裂紋的另一原因;軋制過程的前面道次出現耳子或者過充滿導致產生折疊缺陷;軋制過程中外界金屬或其他物質落在軋件表面,在后期加工過程中又脫落形成了掉肉缺陷.
- 閱讀（21） 標簽：金屬材料檢測|力學試驗|涂鍍層
- [檢測百科]分享：０６１鋁合金的動態拉伸性能及其本構模型2021年11月04日 15:47
- 在０．０８,３５,１１０,２１０,５５０s－１的應變速率下對６０６１鋁合金進行單軸拉伸試驗,對其動態拉伸性能進行研究,得到不同應變速率下的真應力Ｇ真應變曲線;基于JohnsonＧCook本構模型,建立該鋁合金的塑性變形本構模型,并對該模型進行了驗證.結果表明:隨著應變速率增加,６０６１鋁合金的屈服強度增大,斷后伸長率降低,但其斷裂強度則未發生明顯變化;建立的本構模型能夠很好地描述６０６１鋁合金在塑性變形過程中流變應力的變化.
- 閱讀（11） 標簽：力學試驗|金屬材料檢測|失效分析
- [檢測百科]分享：基于拉伸變形本質行為的試驗方法探討2021年09月06日 10:59
- 從位錯滑移著手并結合晶體結構的特征,從細觀層面和宏觀唯象層面詳細探討了拉伸變形的本質行為,即微塑性變形具有不同時性和不均勻性,并貫穿于拉伸應力Ｇ應變曲線的各個階段;
- 閱讀（23） 標簽：金相分析|力學試驗|建筑構配件
- [檢測百科]引伸計在金屬材料拉伸檢測中的作用2020年04月09日 18:05
- 在金屬材料的拉力檢測中，不適用引伸計是可以得到抗拉強度的，但是如果需要測量屈服強度，則就需要引伸計。不使用引伸計做拉伸檢測獲得的拉伸曲線，是把標距以外的變形等干擾都包含進曲線了。準確性大打折扣，只有使用了引伸計才是最準確的。引伸計是用來測量拉伸試樣在引伸計標距內的平行長度在拉力測試中的變形量。如果不用引伸計就不能得到準確的屈服階段的應力-應變曲線。因為此時得到的應變把試樣非測試部分的變形、把設備和樣品的間隙等位移量都算上了。 引伸計的量程小，常見的有25mm、50mm和100
- 閱讀（122） 標簽：金屬材料檢測
滬公網安備31011202020290號
