- [檢測百科]分享：基于激光閃射法測量某內(nèi)燃機(jī)鋁合金活塞的熱物性參數(shù)2022年09月29日 14:14
- 基于激光閃射法,采用閃射法導(dǎo)熱儀測量了不同溫度下某內(nèi)燃機(jī)鋁合金活塞的比熱容、 熱擴(kuò)散系數(shù)及導(dǎo)熱系數(shù)。結(jié)果表明:隨著溫度的升高,該內(nèi)燃機(jī)鋁合金活塞的熱擴(kuò)散系數(shù)逐漸減 小,比熱容逐漸升高,導(dǎo)熱系數(shù)在一定溫度范圍內(nèi)呈逐漸增大的趨勢(shì)。
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- [檢測百科]分享：化學(xué)成分對(duì)深水管道連接器 A694F65鋼沖洗 壓力帽鍛件力學(xué)性能的影響2022年09月29日 13:56
- 針對(duì)某深水管道連接器 A694F65鋼沖洗壓力帽鍛件,在滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的前提下,設(shè)計(jì)了 兩種不同化學(xué)成分即合金元素存在微量差異的鍛材方案,采用相同的鍛造和熱處理工藝進(jìn)行加工制 造,對(duì)兩種鍛件產(chǎn)品進(jìn)行力學(xué)性能測試和金相檢驗(yàn)。結(jié)果表明:為保證可焊性,在考慮碳當(dāng)量的同時(shí), 降低碳、錳含量,提高鉻、鎳和鉬等合金元素含量,鍛件的顯微組織為所需的貝氏體+鐵素體,非金屬 夾雜物含量較低,材料強(qiáng)度滿足產(chǎn)品設(shè)計(jì)要求;鍛件低溫沖擊韌度滿足產(chǎn)品設(shè)計(jì)要求,在-46 ℃和 -18℃溫度下的沖擊韌度測試結(jié)果差異較大,隨著測試溫度的升高,沖擊韌度測試結(jié)果的穩(wěn)定性提升。
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- [檢測百科]分享：模擬焊后熱處理溫度對(duì) Q345R鋼板焊接接頭的 焊接殘余應(yīng)力及力學(xué)性能的影響2022年09月29日 13:33
- 通過熱處理試驗(yàn)、殘余應(yīng)力測試、拉伸試驗(yàn)、彎曲試驗(yàn)、硬度試驗(yàn)等方法,分析了模擬焊 后熱處理溫度對(duì) Q345R鋼板焊接接頭的殘余應(yīng)力及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:隨模擬焊后熱處 理溫度由400 ℃提高至620 ℃,Q345R鋼板焊接接頭的殘余應(yīng)力逐漸減小,經(jīng)620 ℃熱處理后,可 基本消除其焊接殘余應(yīng)力;隨著模擬焊后熱處理溫度的提高,Q345R 鋼板焊接接頭的抗拉強(qiáng)度有 所降低,不同區(qū)域的硬度有不同程度的降低,其中熱影響區(qū)的硬度降低最明顯,焊縫硬度次之,母材 硬度基本不變。
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- [檢測百科]分享：熱處理工藝對(duì)16Mn鋼鍛件顯微組織和 力學(xué)性能的影響2022年09月29日 13:22
- 采用熱處理試驗(yàn)、拉伸試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)、金相檢驗(yàn)和斷口分析等方法,分析了熱處理工藝 對(duì)16Mn鋼鍛件的顯微組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:在相同正火溫度下,隨著正火冷卻速率 的提高,16Mn鋼鍛件的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和硬度均呈上升趨勢(shì),斷后伸長率呈下降趨勢(shì),斷面收 縮率變化不明顯,-20 ℃沖擊吸收功均高于標(biāo)準(zhǔn)值(不小于41J);在920 ℃正火條件下,16Mn鋼 鍛件的綜合力學(xué)性能最優(yōu);在相同正火溫度下,采取水冷方式進(jìn)行冷卻后,16Mn鋼鍛件的綜合力 學(xué)性能優(yōu)于其他兩種冷卻方式(噴淋、空冷)獲得的鍛件綜合力學(xué)性能;在920 ℃正火+水冷條件 下,16Mn鋼鍛件的綜合力學(xué)性能最優(yōu),其組織為貝氏體+少量鐵素體。
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- [檢測百科]分享：熱處理溫度對(duì)選擇性激光熔化TC4鈦合金板不同 成形面組織和性能的影響2022年09月29日 10:06
- 通過熱處理試驗(yàn)、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡觀察、X射線衍射分析和硬度測試,分析了熱處理 溫度對(duì)選擇性激光熔化 TC4鈦合金板不同成形面的相組成、顯微組織和硬度的影響。結(jié)果表明: 隨熱處理溫度由750℃升高至950℃,選擇性激光熔化 TC4鈦合金板頂面和側(cè)面的針狀馬氏體α' 相不斷減少;當(dāng)熱處理溫度為850 ℃時(shí),針狀α'相完全轉(zhuǎn)變?yōu)棣?β相,當(dāng)熱處理溫度(950 ℃)超過 α相轉(zhuǎn)變溫度時(shí),β相含量升高;鈦合金板頂面基本沒有柱狀β相,形成了等軸狀β相,其側(cè)面仍存 在柱狀β相;鈦合金板頂面和側(cè)面的硬度隨著溫度的升高呈先減小后增大的趨勢(shì)。
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- [檢測百科]分享：船舶冷卻系統(tǒng)銅鎳合金管腐蝕穿孔原因2022年09月28日 16:19
- 采用體視顯微鏡、金相顯微鏡、電子探針等分析測試方法對(duì)腐蝕穿孔失效的 BFe10-1.6-1 銅鎳合金管進(jìn)行失效分析。結(jié)果表明:失效管的內(nèi)壁存在不同程度的劃痕,且腐蝕坑內(nèi)壁顯微組織 呈現(xiàn)“波紋”狀,符合海水沖刷腐蝕的特征;腐蝕區(qū)的顯微組織呈現(xiàn)“冰糖塊”狀,符合晶間腐蝕的特 征;腐蝕坑內(nèi)的泥沙沉積致使管道發(fā)生點(diǎn)蝕。結(jié)合船用銅鎳合金管的使用工況,確認(rèn)該失效管腐蝕 穿孔失效的主要原因是海水沖刷腐蝕、晶間腐蝕及點(diǎn)蝕。
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- [檢測百科]分享：某高溫高壓J型染色機(jī)機(jī)頭開裂原因2022年09月27日 14:54
- 某高溫高壓J型染色機(jī)機(jī)頭發(fā)生開裂,通過宏觀觀察、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、掃描電 鏡及能譜分析等方法,分析了機(jī)頭開裂的原因。結(jié)果表明:J型染色機(jī)內(nèi)染液的氯離子含量較高, 氯離子在機(jī)頭R 部位聚集,使其內(nèi)表面鈍化膜遭到破壞而發(fā)生點(diǎn)蝕,在機(jī)頭內(nèi)部的工作應(yīng)力和機(jī) 頭冷加工時(shí)產(chǎn)生的殘余應(yīng)力的共同作用下,點(diǎn)蝕擴(kuò)展成為微裂紋,最終導(dǎo)致機(jī)頭發(fā)生應(yīng)力腐蝕 開裂。
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- [檢測百科]分享：注塑機(jī)用38CrMoAl鋼料筒表面產(chǎn)生黑斑的原因2022年09月27日 13:56
- 注塑機(jī)用38CrMoAl鋼料筒,在機(jī)械加工過程中,其表面出現(xiàn)大量黑色斑點(diǎn)。采用宏觀 觀察、掃 描 電 鏡 分 析、金 相 檢 驗(yàn) 等 方 法,分 析 料 筒 表 面 產(chǎn) 生 黑 斑 的 原 因。結(jié) 果 表 明:注 塑 機(jī) 用 38CrMoAl鋼料筒表面滲氮不均勻,在機(jī)械加工過程中,料筒表面白亮層較厚區(qū)域發(fā)生沿晶開裂及 氮化層剝落,形成點(diǎn)狀凹坑,這是料筒表面出現(xiàn)黑斑的主要原因。
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- [檢測百科]分享：某西部油田高溫高壓氣井連續(xù)油管斷裂原因2022年09月26日 16:22
- 某西部油田高溫高壓氣井連續(xù)油管在下井過程中發(fā)生斷裂,采用宏觀觀察、無損探傷、 化學(xué)成分分析、力學(xué)性能試驗(yàn)、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡及能譜分析等方法,分析了連續(xù)油管斷裂的原 因。結(jié)果表明:該連續(xù)油管在下井過程中,管壁發(fā)生結(jié)臘,連續(xù)油管受到壓縮載荷,導(dǎo)致下井受阻, 當(dāng)壓縮載荷超過材料屈服強(qiáng)度后,連續(xù)油管發(fā)生壓縮變形,隨后發(fā)生斷裂。
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