舒志強(qiáng)1, , 袁鵬斌2, 歐陽(yáng)志英1, 龔丹梅1, 白雪明1

1 上海海隆石油管材研究所 上海 200949
2 海隆石油工業(yè)集團(tuán)有限公司 上海 200949

摘要

關(guān)鍵詞： 26CrMo鉆桿鋼 ; 回火溫度 ; 顯微組織 ; 強(qiáng)塑性 ; 沖擊韌性

鉆桿是石油天然氣資源勘探與開采中的主要工具之一,通過鉆桿接頭螺紋首尾連接逐級(jí)加長(zhǎng),以達(dá)到不斷加深井眼的目的。鉆桿是連通地下與地面的樞紐,旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)時(shí)靠它來(lái)傳遞破碎巖石所需的能量,給井底施加鉆壓以及循環(huán)鉆井泥漿等,通常情況下一口井的鉆桿使用量達(dá)到幾千米甚至上萬(wàn)米。在鉆井過程中,鉆桿長(zhǎng)期受到拉、壓、彎、扭、振動(dòng)且與井壁摩擦碰撞等交變載荷,同時(shí)還處于高溫高壓泥漿沖刷和腐蝕環(huán)境中,在井下服役條件十分惡劣,往往是鉆井工具中的最薄弱環(huán)節(jié),鉆桿失效事故時(shí)有發(fā)生[1,2]。因此,鉆桿的品質(zhì)和技術(shù)進(jìn)步直接影響到鉆井的效率和安全,在鉆桿制造中必須嚴(yán)格控制質(zhì)量。

目前國(guó)內(nèi)外使用最多的鉆桿是按照API 5DP鉆桿規(guī)范設(shè)計(jì)和生產(chǎn)的E75、X95、G105和S135 4種級(jí)別鉆桿[3]。材料熱處理技術(shù)與工藝是提高材料使用性能的重要途徑,在鉆桿制造中通過對(duì)低碳合金鋼無(wú)縫管進(jìn)行淬火和高溫回火熱處理,來(lái)獲得綜合性能較好的回火索氏體組織,以達(dá)到鉆桿規(guī)范要求的強(qiáng)度、塑性和韌性匹配[4]。我國(guó)從上世紀(jì)80年代引進(jìn)日本鉆桿生產(chǎn)技術(shù)開始生產(chǎn)鉆桿,最初進(jìn)口日本管材,后來(lái)在美國(guó)和德國(guó)等先進(jìn)鋼種基礎(chǔ)上逐步發(fā)展出我國(guó)鉆桿特有的Cr-Mn-Mo系低碳合金鋼,并實(shí)現(xiàn)了鉆桿國(guó)產(chǎn)化。經(jīng)過十多年的技術(shù)進(jìn)步,S135及以下級(jí)別的鉆桿制造技術(shù)日益成熟,并形成了一定的出口能力,新一代防腐蝕鉆桿、高強(qiáng)度鉆桿等新型鋼種的開發(fā)也取得了一定突破[5,6]。在眾多鉆桿用鋼中,26CrMo鋼由于價(jià)格便宜、焊接性能好、熱處理工藝簡(jiǎn)單、調(diào)質(zhì)處理后具有良好組織和性能等優(yōu)點(diǎn),被廣泛用于制造E75、X95、G105、S135不同級(jí)別鉆桿。目前關(guān)于26CrMo鉆桿鋼的研究主要集中在工藝實(shí)驗(yàn)上,通過制定合適的熱處理制度以滿足鉆桿材料的使用性能要求,如文獻(xiàn)[7~11]研究了鉆桿鋼的熱處理工藝,認(rèn)為熱處理工藝對(duì)鉆桿鋼的力學(xué)性能有顯著影響,尤其控制回火工藝是制造不同級(jí)別鉆桿的重要手段;黃本生等[12]研究了熱處理工藝對(duì)G105鉆桿材料電化學(xué)腐蝕性能的影響,認(rèn)為回火溫度越高,材料的抗腐蝕性能越好。但對(duì)回火過程中顯微組織特征及微觀組織演化引起力學(xué)性能變化機(jī)理的研究尚未見報(bào)道。

本工作對(duì)淬火后的26CrMo鋼進(jìn)行不同溫度回火熱處理和理化性能實(shí)驗(yàn),從微觀組織演化和析出物形貌、分布變化的角度分析回火溫度對(duì)力學(xué)性能的影響機(jī)理,并對(duì)不同回火條件下26CrMo鉆桿鋼的強(qiáng)度、塑性、韌性變化規(guī)律進(jìn)行研究,為制定石油鉆桿的生產(chǎn)熱處理工藝提供實(shí)驗(yàn)和理論支持。

1 實(shí)驗(yàn)方法

選用直徑127 mm×9.19 mm的26CrMo鋼軋制態(tài)管體,主要化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)為：C 0.26,Si 0.23,Mn 1.08,Cr 0.89,Mo 0.17,Ni 0.03,V 0.01,Fe余量。將實(shí)驗(yàn)管體鋸切到300 mm,按照生產(chǎn)線熱處理工藝要求在FP-600箱式爐中進(jìn)行熱處理實(shí)驗(yàn),具體熱處理工藝如下：在860 ℃保溫45 min后水淬,然后對(duì)淬火態(tài)管體進(jìn)行回火處理,回火溫度分別為540、595、620、655和690 ℃,回火保溫時(shí)間均為90 min。

對(duì)不同熱處理?xiàng)l件下的26CrMo鋼取樣,在MTS-809拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行室溫拉伸實(shí)驗(yàn),拉伸試樣尺寸為直徑6.35 mm的標(biāo)準(zhǔn)試樣,拉伸實(shí)驗(yàn)中對(duì)均勻塑性變形階段真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線包圍的面積進(jìn)行積分,分析材料單位體積吸收的能量均勻形變?nèi)萘?span style="margin: 0px; padding: 0px; box-sizing: border-box; font-size: 10.5px; line-height: 0; position: relative; vertical-align: baseline; top: -0.5em;">[13,14];在Instron 9250HV型落錘沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行室溫沖擊實(shí)驗(yàn),試樣尺寸為10 mm×7.5 mm×55 mm的標(biāo)準(zhǔn)Charpy V型缺口沖擊試樣,沖擊斷口清洗后利用VEGA II XMH掃描電鏡(SEM)觀察斷口形貌;取金相試塊經(jīng)研磨、拋光和4% (體積分?jǐn)?shù))硝酸酒精溶液侵蝕后,利用GX51金相顯微鏡(OM)和VEGA II XMH SEM觀察顯微組織;取晶粒度試塊經(jīng)研磨、拋光和苦味酸腐蝕后,利用GX51 OM進(jìn)行晶粒度等級(jí)分析。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

2.1 拉伸力學(xué)性能

26CrMo鉆桿鋼經(jīng)860 ℃保溫45 min水淬后,抗拉強(qiáng)度為1730 MPa,屈服強(qiáng)度為1250 MPa,沖擊功為16 J,組織為典型板條馬氏體(圖1)。圖2為經(jīng)540 ℃回火的26CrMo鋼的微觀組織,晶粒度評(píng)級(jí)為9.0級(jí)。圖3為26CrMo淬火鋼經(jīng)540~690 ℃保溫90 min回火后的抗拉強(qiáng)度Rm、屈服強(qiáng)度Rp和延伸率A隨回火溫度變化曲線。可以看出,隨回火溫度的升高,抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度逐漸減小,且與回火溫度呈現(xiàn)良好的線性關(guān)系,經(jīng)540 ℃回火時(shí)強(qiáng)度最高,抗拉強(qiáng)度為1043.2 MPa,屈服強(qiáng)度為969.5 MPa;回火溫度每升高10 ℃時(shí),抗拉強(qiáng)度降低約18.3 MPa,屈服強(qiáng)度降低約20.9 MPa。延伸率隨回火溫度的升高逐漸增大,經(jīng)690 ℃回火時(shí)延伸率達(dá)到峰值為31.1%。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,不同級(jí)別26CrMo鋼鉆桿的拉伸性能均滿足API 5DP標(biāo)準(zhǔn)要求。

圖4為硬化指數(shù)n和均勻形變?nèi)萘?i style="margin: 0px; padding: 0px; box-sizing: border-box;">Up隨回火溫度變化曲線。當(dāng)回火溫度由540 ℃逐漸升高至690 ℃時(shí),26CrMo鋼的硬化指數(shù)和均勻形變?nèi)萘烤尸F(xiàn)逐漸增大趨勢(shì),塑性增強(qiáng)。經(jīng)540 ℃回火后,硬化指數(shù)最小為0.079,均勻形變?nèi)萘孔钚?2.9 MJ/m3,經(jīng)690 ℃回火后,硬化指數(shù)最大為0.135,均勻形變?nèi)萘孔畲鬄?2.4 MJ/m3。可見,在540 ℃回火時(shí)26CrMo鋼強(qiáng)度級(jí)別達(dá)到S135鉆桿要求,仍保持著較高的形變硬化指數(shù)和均勻形變?nèi)萘康乃苄宰冃文芰?因此,可認(rèn)為26CrMo鋼制造的不同級(jí)別鉆桿在服役過程中,其局部損傷處抵抗應(yīng)力應(yīng)變集中的能力和承受偶然過載時(shí)傳播載荷、重新分布高應(yīng)力的能力仍然很高,具有可靠的安全裕度。

圖5為不同溫度回火時(shí)屈強(qiáng)比Rp/Rm變化曲線。可以看出,隨回火溫度的升高,屈強(qiáng)比逐漸減小,顯現(xiàn)出回火硬化減弱特性。不同級(jí)別鉆桿屈強(qiáng)比較高,達(dá)到0.852~0.930,通常認(rèn)為金屬材料屈強(qiáng)比越高,塑性變形能力越小,使用安全性也隨之降低。實(shí)驗(yàn)的26CrMo鉆桿鋼是以Mn、Cr、Mo為主,并添加少量Ni、V微合金元素的低碳合金鋼,熱處理過程中,這些合金元素促進(jìn)了鋼的熱處理穩(wěn)定性,起到細(xì)化晶粒(圖2)和析出細(xì)小碳化物及使之彌散分布的效果,這種細(xì)晶強(qiáng)化和沉淀強(qiáng)化機(jī)制易導(dǎo)致屈強(qiáng)比升高[15],但有利于鋼的強(qiáng)度、塑性和韌性。因此,實(shí)驗(yàn)中不同級(jí)別26CrMo鋼鉆桿雖然屈強(qiáng)比較高,但在發(fā)生屈服后仍具有較大幅度的塑性變形,具有良好的塑性和韌性。

圖1   26CrMo鋼淬火組織的OM像

Fig.1   OM image of quenched 26CrMo steel

圖2   26CrMo鋼540 ℃回火組織的OM像

Fig.2   OM image of 26CrMo steel tempered at 540 ℃

圖3   回火溫度對(duì)26CrMo鋼強(qiáng)度和延伸率的影響

Fig.3   Effects of tempering temperature on tensile strength Rm, yield strength Rp and elongation A of 26CrMo steel

圖4   回火溫度對(duì)26CrMo鋼硬化指數(shù)、均勻形變?nèi)萘康挠绊?/span>

Fig.4   Effects of tempering temperature on strain hardening exponent n and uniform deformation capacity Up of 26CrMo steel

圖5   回火溫度對(duì)26CrMo鋼屈強(qiáng)比的影響

Fig.5   Effect of tempering temperature on yield ratio of 26CrMo steel

2.2 沖擊韌性及斷口形貌

圖6為不同溫度回火試樣室溫沖擊力-撓度曲線。曲線包圍的面積為沖擊斷裂過程吸收的能量,可以看出,圖中各曲線均為只產(chǎn)生穩(wěn)定裂紋擴(kuò)展的F型曲線[16],屬于全韌性斷裂。對(duì)比不同回火溫度下沖擊曲線變化規(guī)律,可以看出,隨回火溫度的升高,沖擊曲線逐漸變寬、變矮,沖擊過程中最大沖擊力位移Sm和總沖擊位移St逐漸增大,最大沖擊力Fm逐漸減小,這與其強(qiáng)度降低,塑性增強(qiáng)相關(guān)。

圖7為不同溫度回火試樣的總沖擊功Wt、起裂功Wi及裂紋擴(kuò)展功Wp的變化曲線。可見,總沖擊吸收功、起裂功和裂紋擴(kuò)展功均隨回火溫度升高而逐漸增大,但裂紋擴(kuò)展功與起裂功的比值Wp/Wi變化并不明顯。其中在540 ℃回火時(shí)26CrMo鋼總沖擊吸收功最小為87.5 J,起裂功為20.7 J,裂紋擴(kuò)展功為66.8 J,裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展過程消耗的能量是裂紋萌生時(shí)的3.23倍,雖然沖擊功最低,但仍表現(xiàn)出良好的抵抗裂紋擴(kuò)展能力。因此,可以認(rèn)為26CrMo鋼在540~690 ℃回火,沖擊韌性隨回火溫度的變化是由裂紋萌生和裂紋擴(kuò)展過程中消耗能量共同決定的,其中裂紋擴(kuò)展功約是起裂功的3倍以上,具有非常好的沖擊韌性,尤其是阻止裂紋擴(kuò)展的能力。

圖6   不同溫度回火26CrMo鋼室溫示波沖擊載荷-撓度曲線

Fig.6   Impact force and deflection curves of 26CrMo steel tempered at different temperatures after instrumented Charpy impact test at room temperature (Fm—maximum impact force, Sm—displacement of maximum impact force, St—total impact displacement)

圖7   回火溫度對(duì)26CrMo鋼總沖擊功、起裂功、裂紋擴(kuò)展功的影響

Fig.7   Effects of tempering temperature on total impact energy Wt , crack initiation energy Wi and crack propagation energy Wp of 26CrMo steel

圖8   不同回火溫度下26CrMo鋼室溫沖擊斷口宏觀和微觀形貌的SEM像

Fig.8   Low (a, c, e, g, i) and high (b, d, f, h, j) magnified SEM fractographs of 26CrMo steel tempered at 540 ℃ (a, b), 595 ℃ (c, d), 620 ℃ (e, f), 655 ℃ (g, h) and 690 ℃ (i, j) after impact test at room temperature

圖8為26CrMo鋼經(jīng)540~690 ℃回火后室溫沖擊宏觀和微觀斷口形貌的SEM像。從宏觀沖擊斷口形貌可以看出,斷口形貌完全由纖維區(qū)和剪切唇組成,為典型的沖擊全韌性斷口。此外,隨回火溫度的升高,斷口表面裂紋擴(kuò)展纖維區(qū)粗糙程度逐漸加重,這與其裂紋擴(kuò)展功逐漸升高相對(duì)應(yīng)。從微觀沖擊斷口形貌可以看出,各斷口裂紋擴(kuò)展區(qū)微觀形貌均呈韌窩狀,斷裂方式均為穿晶韌性斷裂,其中在540和595 ℃回火時(shí),沖擊斷口上韌窩較淺,存在少量撕裂小平面(圖8b和d),從圖8f、h和j可以看出,隨回火溫度升高,斷口上撕裂棱逐漸變高,韌窩也越來(lái)越大、越深,在韌窩底部存在細(xì)小彌散的碳化物,顯示出沖擊韌性越來(lái)越好。

2.3 顯微組織

26CrMo鋼經(jīng)淬火和不同溫度回火處理后顯微組織的SEM像如圖9所示。可見,經(jīng)540~690 ℃回火,顯微組織均為回火索氏體,只是基體組織形態(tài)及析出物大小、形貌和分布不同。540 ℃回火時(shí)(圖9a),由于回火溫度較低,合金中α相發(fā)生回復(fù)與再結(jié)晶不充分,馬氏體中過飽和的C優(yōu)先析出,呈片狀或者長(zhǎng)寬比較大的條狀,不均勻地分布在馬氏體板條界面,組織在很大程度上保持著原馬氏體板條形態(tài)。在595 ℃回火時(shí)(圖9b)顯微組織只有局部保留了馬氏體位向痕跡,晶粒內(nèi)部碳化物析出量逐漸增多。在620 ℃以上回火時(shí)(圖9c~e),熱激活能增大,基體發(fā)生回復(fù)與再結(jié)晶,α相中位錯(cuò)胞和胞內(nèi)位錯(cuò)線逐漸消失,剩余位錯(cuò)發(fā)生多邊化,形成亞晶粒并逐漸長(zhǎng)大,因此,組織中馬氏體形態(tài)及位向基本消失。在圖9b~d中,隨回火溫度進(jìn)一步升高,碳化物由片狀或短棒狀逐漸轉(zhuǎn)變成顆粒狀彌散分布,并且有粗化趨勢(shì),其中在690 ℃回火時(shí),由于回火溫度較高,相鄰晶粒相互吞并,碳化物析出相向晶界聚集,明顯發(fā)生球化、長(zhǎng)大,數(shù)量減小(圖9e)。

圖9   不同回火溫度下26CrMo鋼顯微組織的SEM像

Fig.9   SEM images of 26CrMo steel tempered at 540 ℃ (a), 595 ℃ (b), 620 ℃ (c), 655 ℃ (d) and 690 ℃ (e)

3 分析與討論

3.1 回火溫度對(duì)顯微組織和力學(xué)性能的影響

26CrMo鋼在540~690 ℃回火時(shí),隨回火溫度升高,強(qiáng)度逐漸降低,塑性、韌性逐漸升高,這與回火過程中組織演變和析出相大小、形態(tài)和分布密切相關(guān)。

首先,26CrMo鋼淬火后C原子和Cr、Mo等合金元素作為過飽和固溶體保留在馬氏體內(nèi),在回火過程中,碳化物析出和α相回復(fù)與再結(jié)晶致使組織固溶強(qiáng)化減弱,540 ℃回火時(shí),片狀碳化物在馬氏體板條邊界不連續(xù)分布,組織在很大程度上保持著原馬氏體板條形態(tài),阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng),這時(shí)鋼具有較高的強(qiáng)度;在595 ℃回火時(shí)馬氏體位向逐漸消失,位錯(cuò)強(qiáng)化效應(yīng)減弱;回火溫度達(dá)到620 ℃以上時(shí),析出的合金碳化物逐漸失去原析出時(shí)與基體的共格關(guān)系,內(nèi)應(yīng)力進(jìn)一步消除,及α相的回復(fù)與再結(jié)晶使基體軟化;在690 ℃回火時(shí),滲碳體聚集長(zhǎng)大,導(dǎo)致沉淀和彌散強(qiáng)化減弱[17~20]。因此,隨回火溫度的升高,強(qiáng)度逐漸下降。此外,26CrMo鋼在540~690 ℃回火,強(qiáng)度的變化與回火溫度呈現(xiàn)良好的線性關(guān)系,且強(qiáng)塑性匹配關(guān)系滿足設(shè)計(jì)要求,這主要是由于合金元素的添加延長(zhǎng)了碳化物轉(zhuǎn)變過程并提高了α相再結(jié)晶溫度,延緩了淬火鋼的回復(fù)和再結(jié)晶過程,提高了回火組織的穩(wěn)定性[21,22]。

由顯微組織觀察可知,隨著回火溫度的升高,一方面碳化物析出,與基體脫離共格關(guān)系,基體組織發(fā)生回復(fù)與再結(jié)晶,逐漸降低了組織中應(yīng)力集中程度,有利于提高鋼的塑韌性;另一方面,在540 ℃較低溫度回火時(shí),組織中析出的片狀或者棒狀碳化物不均勻分布于原馬氏體板條邊界,這些碳化物受力時(shí)會(huì)使基體產(chǎn)生很大的應(yīng)力集中,易使片狀碳化物形成裂紋,相連的碳化物會(huì)導(dǎo)致微裂紋沿著連續(xù)的碳化物擴(kuò)展[23,24],因此沖擊韌性較低。在620 ℃以上溫度回火時(shí),隨回火溫度的升高,碳化物由片狀或長(zhǎng)寬比較大的棒狀演變?yōu)閺浬⒎植嫉念w粒狀,再球化長(zhǎng)大。研究[25]認(rèn)為,析出物與基體之間變形的不協(xié)調(diào)會(huì)誘發(fā)幾何必須位錯(cuò),而棒狀析出相誘發(fā)的幾何必須位錯(cuò)密度比球形析出物誘發(fā)的幾何必須位錯(cuò)密度高一個(gè)數(shù)量級(jí),即球形析出相更有利于塑性變形。因此隨回火溫度升高,26CrMo鋼塑性、韌性更好。

3.2 強(qiáng)度、塑性和韌性相互關(guān)系

強(qiáng)度、塑性是材料的2個(gè)獨(dú)立存在的力學(xué)性能,而韌度則是強(qiáng)度與塑性的綜合表現(xiàn),是一個(gè)能量概念,沖擊韌性表征材料在沖擊斷裂過程中吸收能量的能力,是衡量材料韌度的指標(biāo)之一[26]。實(shí)驗(yàn)中,雖然拉伸實(shí)驗(yàn)和沖擊實(shí)驗(yàn)的試樣形狀尺寸、實(shí)驗(yàn)加載方法不同,但兩者均呈現(xiàn)了材料受載后發(fā)生彈性變形、塑性變形、產(chǎn)生裂紋、裂紋擴(kuò)展及失穩(wěn)斷裂過程,應(yīng)力-應(yīng)變曲線和力-撓度曲線均可反映材料強(qiáng)度、塑性、韌性(吸收能量)性能[27]。26CrMo鋼在540~690 ℃回火溫度下的拉伸和沖擊性能如圖10和11所示。可以看出,表征強(qiáng)度的抗拉強(qiáng)度和最大沖擊力隨回火溫度的升高逐漸減小,表征塑性的硬化指數(shù)和最大沖擊力位移隨回火溫度的升高逐漸增加,且變化趨勢(shì)相似。

此外,沖擊力-撓度曲線包圍的面積是試樣在沖擊斷裂過程中吸收的彈塑性變形功和裂紋擴(kuò)展功的總和(圖6),其大小由沖擊力和撓度變形共同決定,沖擊力越大,撓度變形量越大,總沖擊吸收功就越大,材料韌性越好[28]。而沖擊力與強(qiáng)度正相關(guān),撓度變形與塑性正相關(guān),因此,材料韌性的好壞既取決于強(qiáng)度又取決于塑性。本工作中26CrMo鋼經(jīng)540~690 ℃回火處理,隨著回火溫度的升高,強(qiáng)度降低,塑性增大,而韌性則呈現(xiàn)總沖擊吸收功、起裂功和裂紋擴(kuò)展功均逐漸增大。這主要是由于強(qiáng)度的變化范圍遠(yuǎn)比塑性的變化范圍小,因此,26CrMo鋼在不同回火條件下,出現(xiàn)了韌性與塑性同步增大,與強(qiáng)度相互矛盾的現(xiàn)象,即塑性是韌性變化的主要影響因素。

圖10   回火溫度對(duì)26CrMo鋼抗拉強(qiáng)度和最大沖擊力的影響

Fig.10   Effects of tempering temperature on Rm and Fm of 26CrMo steel

圖11   回火溫度對(duì)26CrMo鋼硬化指數(shù)和最大沖擊力位移的影響

Fig.11   Effects of tempering temperature on n and Sm of 26CrMo steel

4 結(jié)論

(1) 在540~690 ℃回火,26CrMo鋼顯微組織基體和析出物形態(tài)略有不同,但均為回火索氏體,抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、延伸率及沖擊功等綜合力學(xué)性能滿足E75、X95、G105、S135不同級(jí)別鉆桿標(biāo)準(zhǔn)要求。

(2) 26CrMo淬火鋼經(jīng)540~690 ℃回火,隨回火溫度升高,α相基體逐漸發(fā)生回復(fù)與再結(jié)晶,組織中馬氏體位向形態(tài)逐漸消失,碳化物先是在馬氏體板條邊界呈片狀或棒狀析出,逐漸演變?yōu)轭w粒狀彌散分布,隨回火溫度進(jìn)一步升高,碳化物逐漸在晶界處聚集球化、長(zhǎng)大。隨回火溫度的升高,26CrMo鋼抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度逐漸降低,且與回火溫度呈線性關(guān)系,硬化指數(shù)、均勻形變?nèi)萘俊⒀由炻实人苄院蜎_擊吸收功逐漸增大。

(3) 隨回火溫度升高,26CrMo鋼總沖擊吸收功、起裂功和裂紋擴(kuò)展功逐漸增大,而裂紋擴(kuò)展功與起裂功比值變化并不明顯,前者約是后者的3倍以上,表現(xiàn)出良好的沖擊韌性,尤其是抵抗裂紋擴(kuò)展能力。在不同回火溫度下沖擊韌性的變化與其強(qiáng)度、塑性性能的變化密切相關(guān),沖擊韌性主要由塑性決定。

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